Hidráulica de captaciones de agua subterránea (página 4)

En el caso de recarga, el abatimiento disminuirá
proporcionalmente a ésta y si es capaz de suministrar el
caudal completo de bombeo, el abatimiento quedará
estabilizado en el valor
correspondiente al momento en que el radio de
influencia del pozo en su avance hizo contacto con la recarga
(ver figura 4.5).

Fig. 4.5 Intersección de la curva , con la zona de
recarga

En el caso, por ejemplo, de una frontera
impermeable, de modo semejante, cuando el creciente radio de
influencia toque la frontera, el abatimiento aumentará a
un ritmo superior al que venía aumentando anteriormente
(ver figura 4.6)

Fig. 4.6 Intersección de la curva , con una
frontera impermeable

La localización de la zona de recarga o de la
frontera impermeable es muy sencilla. Como se sabe el radio de
influencia en un instante determinado, t, está
representado por:

Tomando del gráfico de tiempo-abatimiento el valor del tiempo
correspondiente al punto en que cambia la pendiente de la recta
que representa los resultados del ensayo de
bombeo y calculando con ese tiempo, ro por la ecuación 4.9
se obtendrá la distancia a que se encuentra la zona de
recarga o la frontera impermeable.

6. INTERPRETACION DE LOS RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE
BOMBEO

El primer paso que debe seguirse al proceder a analizar
los resultados de un ensayo de
bombeo, es disponer la información del ensayo en un gráfico
de tiempo-abatimiento en escala doble
logarítmica lo que permitirá en muchos casos
reconocer el tipo de acuífero. Una vez que se conoce el
tipo de acuífero se procederá a determinar sus
propiedades utilizando las ecuaciones
correspondientes. En general, las propiedades podrán
determinarse por procedimientos
analíticos o procedimientos gráficos. En lo que sigue, se presenta para
cada tipo de acuífero un método de
análisis de los diversos que hay para cada
caso.

6.1.- DETERMINACION DE LAS PROPIEDADES DE
ACUIFEROS CONFINADOS Y LIBRES POR ENSAYOS A CAUDAL
CONSTANTE

Procedimiento analítico

Con pruebas a
caudal constante, para poder
determinar todas las propiedades del acuífero, es
necesario tener información al menos de dos pozos de
observación situados a distancias
diferentes del centro del pozo de bombeo (4). Uno de los
procedimientos que puede seguirse (6) es la determinación
de TD, TT y E en ese orden.

Para determinar TD se parte de la ecuación
3.4, aplicada a cada pozo de observación para dos tiempos
diferentes tA y tB (tB >tA >50 min) o sea que, si se tienen
dos pozos de observación resultará: para tA en el
pozo de observación #1.

para tB en el pozo de observación #1

Haciendo el mismo análisis para el pozo de
observación #2, resulta:

de modo que:

y también:

Es bueno aclarar que para el tiempo tB debe
seleccionarse el mayor posible en que se tenga la seguridad de que
el flujo hacia el pozo no ha llegado al equilibrio.

Los valores de TD
para ambos pozos de observación se promedian, aunque si
son muy diferentes, el resto de las propiedades que se
calcularán tendrán una representatividad menor que
si los valores
obtenidos para TD son muy parecidos.

Una vez determinada TD, para calcular TT, se aplica la
ecuación 3.4 a los datos de dos
pozos de observación, para un mismo tiempo tc. Así
se tendrá que:

Como el abatimiento en el pozo más cercano para
un tiempo determinado es mayor que el abatimiento en el pozo
más alejado para el mismo tiempo, restando la
ecuación 5.7 de la 5.8 se obtiene:

En la ecuación 5.9 todos los datos son conocidos
excepto TT. Luego, despejándola se puede calcular sin
dificultad.

Para calcular E, conocidos TD y TT, se usa la
ecuación 3.4 para un tiempo mayor que 50 minutos y lo
mayor posible en cualquiera de los pozos de observación.
Si se observa la ecuación 3.4, o sea:

se verá que en esta fase del proceso de
análisis, si se le supone al radio de influencia un valor
razonable, el único valor desconocido será el del
coeficiente de almacenamiento,
que podrá calcularse sin dificultad a partir de la
ecuación 3.4. Una vez obtenido este valor aproximado de E,
se calculará el valor del radio de influencia
correspondiente al tiempo con que se calculó E, utilizando
la ecuación 4.9, o sea:

Si el valor calculado para ro por esta ecuación
coincide con el que se supuso para calcular inicialmente E, el
valor obtenido para E será el correcto, si no coincide, se
volverá a calcular E con el nuevo radio de influencia,
iterando hasta que exista aproximación
suficiente.

De ese modo quedan determinados los parámetros
TD, TT y E, de los cuales pueden obtenerse KD y KT ó k y
C, utilizando las ecuaciones de transformación
correspondientes.

Procedimiento gráfico

Para determinar las propiedades de un acuífero
confinado utilizando el procedimiento
gráfico, se representan en un gráfico
semilogarítmico de tiempo-abatimiento los resultados del
ensayo de bombeo en cada pozo de observación tal como
aparece en la figura 5.1 para dos de ellos:

Fig. 5.1 Gráfico semilogarítmico de los
resultados de un ensayo de bombeo

Se trazarán las rectas de mejor ajuste para cada
pozo y de su pendiente se determinará el valor de TD,
teniendo en cuenta lo expresado por la ecuación 5.3
ó la 5.4 que la diferencia en abatimiento para dos tiempos
diferentes en uno cualquiera de los pozos de observación
es:

que expresada en logarítmos de base 10 se
transforma en:

Si se designa por S la diferencia en abatimiento por ciclo
logarítmico del tiempo, ocurrirá que para cada
ciclo logarítmico tB = 10 tA, de modo que la
ecuación 5.11 se transformará en:

luego:

El valor de TD se calculará para cada recta que
represente los resultados del ensayo en un pozo de
observación y se promediará.

Para determinar TT se buscará en el
gráfico, (figura 5.1) la diferencia media en abatimiento
entre dos pozos de observación (Sr1-Sr2 ), que tal como lo
expresa la ecuación 5.9 resulta:

de la cual puede calcularse TT, ya que es la
única incógnita en esa ecuación.

Para calcular E, se calcula el
valor de la componente turbulenta del abatimiento para el pozo de
observación más cercano al pozo de bombeo, que de
acuerdo con la ecuación 3.5 tiene el valor aproximado
de:

y se resta de la recta que representa Sr-log t, con lo
que quedará una recta que corresponderá al valor de
la componente lineal del abatimiento para ese pozo de
observación, o sea:

que expresada en logaritmos de base 10
resulta:

Si se extiende la recta que representa la componente
lineal SD hasta cortar el eje del tiempo en toB, para ese tiempo
SD = O y por consiguiente resultará que:

De donde resulta que:

ecuación que permite calcular E.

6.2.- DETERMINACION DE LAS PROPIEDADES DE ACUIFEROS
CONFINADOS Y LIBRES POR ENSAYOS CON ABATIMIENTO
ESCALONADO

Una de las ventajas que tiene la realización de
ensayos con abatimiento escalonado, es que las propiedades del
acuífero pueden determinarse con información de un
solo pozo de observación.

Para calcular TD se parte de la ecuación
3.6, que aplicada a dos instantes A y B del escalón
N,

(tB > tA ) permitirá expresar que la
diferencia en abatimiento para un mismo punto del
acuífero, resulta:

de donde se obtiene:

Para calcular el coeficiente de almacenamiento, una vez
obtenido TD, se toma el abatimiento SrN en el escalón N
para un tiempo determinado y el abatimiento Sr(N-1) para otro
tiempo determinado en el escalón N-1 y resolviendo las
ecuaciones simultáneas resultantes quedará:(5)

Como todos los elementos de la ecuación 5.21 son
conocidos, excepto E, con ella será posible calcular su
valor.

Como ya se conocen los valores de TD y E se puede
aplicar la ecuación general (ecuación 3.6), para a
partir de un valor conocido de SrN en el mismo punto del
acuífero que se ha venido analizando, poder calcular TT.
Para hacer ese cálculo se
puede utilizar también otra forma de expresar la
ecuación general, que puede resultar más
cómoda, y que es la siguiente:

El valor de ro a utilizar en las ecuaciones 3.6 ó
5.23 se calculará con la ecuación 4.9 para el
tiempo t1 correspondiente al instante del escalón N para
el cual se haya tomado el valor srN, o sea que:

De ese modo quedarán calculadas todas las
propiedades del acuífero.

6.3.- DETERMINACION DE LAS PROPIEDADES DE
ACUIFEROS SEMICONFINADOS CON ENSAYOS A CAUDAL
CONSTANTE

Como se ha señalado, la ecuación 3.15
caracteriza el flujo impermanente no lineal en un acuífero
semiconfinado y está expresada por:

El primer término del segundo miembro de la
ecuación representa la componente lineal del abatimiento y
el segundo término la componente turbulenta.

En este caso, para un tiempo determinado la diferencia
de abatimiento entre dos puntos, 1 y 2 (el 1 más cercano
que el 2 al pozo de bombeo) será
lógicamente:

La solución de la ecuación 3.15 se hace,
suponiendo inicialmente que no existe la componente turbulenta
del abatimiento y determinando las propiedades del
acuífero por alguno de los procedimientos desarrollados
para el análisis del flujo lineal en acuífero
semiconfinado.

Estas propiedades se determinarán para dos pozos
de observación situados a distancias diferentes del pozo
de bombeo y lo más cercano posible al mismo.

Si el flujo es no lineal, la diferencia de abatimiento
entre dos puntos, observada para un tiempo determinado, tal como
lo expresa la ecuación 5.26, será mayor que la
diferencia entre las componentes lineales representada por el
primer término del segundo miembro de la ecuación
5.26 calculadas con las propiedades obtenidas anteriormente para
cada pozo. Si el flujo es lineal, la diferencia entre las
componentes lineales será igual a la diferencia de
abatimientos observada y lógicamente el segundo
término del segundo miembro de la ecuación 5.26
será igual a cero. Si resulta que el flujo es lineal, el
proceso de cálculo termina aquí y las propiedades
calculadas anteriormente serán las que se buscaban. Si el
flujo es no lineal, el proceso continúa y partiendo de la
ecuación 5.26 se puede obtener:

de donde se puede determinar TT, ya que el resto de las
variables son
conocidas.

Determinada TT será posible calcular el valor
constante de la componente turbulenta para cada punto del
acuífero, utilizando lo expresado por el segundo
término del segundo miembro de la ecuación 3.15, y
de ese modo, tener los valores de la componente lineal para cada
instante de tiempo, restándole a los valores observados de
abatimiento el valor constante de la componente
turbulenta.

Con los valores de las componentes lineales se
recalcularán las propiedades del acuífero y una vez
obtenidas se usarán en la ecuación 5.27, para
recalcular TT, repitiendo el procedimiento hasta obtener el grado
de aproximación que se desee entre dos iteraciones
sucesivas.

Para el análisis del flujo lineal en
acuíferos semiconfinados, Hantush ha desarrollado varios
métodos.
Uno de ellos utiliza las mediciones del abatimiento de un solo
pozo de observación para resolver la componente lineal de
la ecuación 5.25. Para ello se prepara un gráfico
de tiempo-abatimiento en escala
semilogarítmica.

En ese gráfico (Figura 5.7) aparece un llamado
punto de inflexión p, para el cual se mantienen las
siguientes relaciones:

donde: Ko es la función de
Bessel modificada de segunda clase y orden
cero; Sp, abatimiento en el punto de inflexión y Sm,
abatimiento para condiciones de equilibrio observado o
extrapolado.

donde: tp, tiempo correspondiente al punto de
inflexión.

La pendiente de la representación gráfica
del ensayo en el punto de inflexión, DSp está dada
por:

y la relación entre el abatimiento y la pendiente
en el punto de inflexión está representada
por:

• Sp, corresponde también al abatimiento por
  ciclo logarítmico

Fig. 5.7 Gráfico
para el análisis del flujo semiconfinado

El procedimiento que se sigue para el análisis de
los resultados del ensayo de bombeo en flujo lineal, según
Kruseman (2) es el siguiente:

a) Se dibujan en papel semilogarítmico con el
tiempo en la escala logarítmica, los valores del
abatimiento para cada tiempo tomados de los resultados del
ensayo.

b) Se determina el valor del abatimiento máximo,
Sm, por extrapolación. Esto es posible solamente si el
período de ensayo es lo suficietemente prolongado para que
aparezcan los primeros síntomas de estabilización
del abatimiento.

c) Se calcula Sp como Sm/2 y se localiza el punto de
inflexión, p, en la curva de abatimiento con el valor de
Sp.

d) Se determina el valor de tp, que corresponde al punto
de inflexión, directamente del gráfico.

e) Se determina la pendiente Sp de la curva en el punto
de inflexión. Esto es aproximadamente equivalente a la
diferencia de abatimiento por ciclo logarítmico en la
porción recta de la curva sobre la cual se encuentra el
punto de inflexión.

f) Se introducen los valores Sp y Sp en la
ecuación 5.31 y se determina r/B por interpolación
en la tabla de la función ex K o(x) que aparece en el
anexo II.

g) Como se ha determinado r/B y se conoce el valor de r
se puede calcular B.

h) Como Q, Sp, DSp y r/B son conocidos se calcula TD a
partir de la ecuación 5.30 usando la tabla de la
función e-x del anexo II o a partir de la ecuación
5.28 usando la tabla de la función Ko(x) del mismo anexo
II.

i) Como se conocen TD, tp, r y r/B, se puede calcular E
a partir de la ecuación 5.29.

j) Como TD y B son conocidos, se podrá calcular
la resistencia
hidráulica c' a través de la relación c' =
B2/TD.

Si el flujo es lineal, se habrán obtenido los
parámetros que lo caracterizan, pero para ello es
necesario comprobar que efectivamente en las condiciones del
ensayo, el flujo hacia el pozo es lineal.

Para comprobar la linealidad del flujo, ya se ha dicho
que ésta se cumple si

Tomando un tiempo t, igual para ambos pozos de
observación cercano al momento en que comienzan a
manifestarse los primeros síntomas de
estabilización del abatimiento, se calculan los valores de
las funciones de pozo
según el procedimiento siguiente:

1) Se calcula u con la ecuación 5.25 para cada
punto.

2) Como r/B ya se conoce para cada punto, se determinan
los valores de W(u,r/B)1 y W(u,r/B)2 utilizando el anexo
I.

3) Se sustituyen estos valores en la ecuación
5.32 y si se cumple la igualdad o el
primer miembro de la ecuación 5.32 es ligeramente menor
que el segundo, el flujo será lineal. Si el primer miembro
de la ecuación 5.32 es mayor que el segundo, el flujo
será no lineal y se procederá como se
describió anteriormente para esa
situación.

Para hacer más comprensible el proceso de
cálculo, esta situación se ilustra con un
ejemplo.

6.4.- EJEMPLO DE DETERMINACION DE
PROPIEDADES DE UN ACUIFERO SEMICONFINADO EN EL CASO MÁS
GENERAL NO LINEAL

Los resultados del ensayo de un acuífero
semiconfinado con un caudal constante de 75 m3/h (1,25 m3/min) en
dos pozos de observación aparecen en la tabla No.
5.4.

Los gráficos de tiempo abatimiento para ambos
pozos están representados en la figura 5.8 para el pozo
No. 1 y en la figura 5.9 para el pozo No. 6.

Pozo de observación No. 1 (r1 = 10,23
m)

Del gráfico de la figura 5.8 Sm = 2,60

TABLA No. 4

Utilizando la ecuación 5.31 resulta:

En el anexo II, el valor 5,64 es mayor que todos los
tabulados. Luego, r/B << ALTO PUEDE &BULL;).

Cálculo de TD a partir de la ecuación
5.30:

No se puede calcular E por el procedimiento
establecido

Fig.5.8. Gráfico de tiempo abatimiento, pozo de
observador No.1

Fig. 5.9 Gráfico de tiempo abatimiento, pozo de
observador No.6

Pozo de observación No. 6 (r6 =
24,62m)

Del gráfico de la figura 5.9 Sm = 2,03
m

tp = 9,8 minutos (figura 5.9)

Sp = 0,52
m (figura 5.9)

Utilizando la ecuación 5.31, resulta:

En el anexo II, interpolando, se obtiene r/B = 0,0135
luego B = r/0,0135 = 24,62/0,0135 = 1823,7 m.

Cálculo de TD a partir de la ecuación
5.30

Para r/B = 0,0135 e-r/B = 0,9875 (Anexo I)

Cálculo de E a partir de la ecuación
5.29

Reconocimiento del carácter del flujo (lineal o no
lineal)

El tipo de flujo se determina aplicando la
ecuación 5.32 a un tiempo cercano a la
estabilización. Tomando t = 490 minutos se
tiene:

Sr1 = 2,465 m

Sr2 = 1,90 m

Calculando u por la ecuación 5.25 para cada
punto.

Como no se pudo calcular E para el punto 1 se
usará el mismo valor que se obtuvo para el punto
6.

Interpolando en el anexo I se obtiene:

W(u,r/B)1 = 10,09

Para el punto 6

Interpolando en el anexo I se obtiene:

W(u,r/B)6 = 8,03

Analizando los miembros de la ecuación 5.32
resulta

Sr1 – Sr2 = 2,465 – 1,90 = 0,565 m

Usando para TD la media de los dos lugares o sea TD =
0,433 m2/min. resulta:

Se ve claramente que Sr1 – Sr2 es mayor que la
diferencia entre las componentes lineales. Luego, de acuerdo con
la ecuación 5.27

Con este valor de TT se calcula el valor de la
componente turbulenta del abatimiento en cada pozo, que como se
sabe es constante a través del tiempo, utilizando la
expresión de la componente turbulenta.

Para el pozo No. 6 (r6 = 24,62)

De modo que la componente lineal del abatimiento
estará representada por una línea paralela a la que
representa los datos Sr-log t del ensayo, situada a la distancia
ST por debajo de ésta.

Así, para el pozo No. 1 la línea
L-L de la figura 5.8 representará la componente lineal
y sobre ella deben hacerse los cálculos para determinar
los parámetros del acuífero semiconfinado. De modo
que se tendrá:

Utilizando la ecuación 5.31 resulta:

En el anexo II, el valor 5,30 es mayor que todos los
tabulados. Luego r/B<<0,010. PUEDE VALOR PERO CALCULAR SE
SU ES MUY ALTO

Cálculo de TD a partir de la ecuación
5.30

No se puede calcular E por el procedimiento
establecido.

Para el pozo No. 6 la línea L1-L1 de la
figura 5.9 representará la componente lineal y sobre ella
deben hacerse los cálculos para determinar los
parámetros del acuífero semiconfinado. De modo que
se tendrá:

En el anexo II, interpolando se obtiene r/B=0,0145.
Luego B=r/0,0145=24,62/0,0145=1697,9 m. Para el de TD se parte de
la ecuación 10

para r/B = 0,0145 e-r/B = 0,9855 (Anexo II)

Cálculo de E a partir de la ecuación
5.29

Como se ha probado, el flujo es no lineal por lo que
corresponde calcular los términos de la ecuación
5.27 para un tiempo t=490 minutos para hacer el ajuste
correspondiente.

Diferencia entre los abatimientos observados:

Sr1 – Sr2 = 2,465 – 1,90 = 0,565

Para calcular la diferencia entre las componentes
lineales, se determina primero el valor de u por la
ecuación 5.25 para cada punto.

Para el punto 1, como no se puede calcular E, se
utilizará el valor obtenido en esta segunda
aproximación para el punto 6, o sea,

E=2,386.10-4 luego:

Interpolando en el anexo I se obtiene:

W(u,r/B)1 = 9,88

Para el punto 6

Interpolando en el anexo I, se obtiene:

W(u,r/B)6 = 7,817

Luego usando TD promedio = 0,4326 la diferencia de
componentes lineales es:

Entonces de acuerdo con la ecuación
5.27

La diferencia entre el valor obtenido anteriormente para
TT y el obtenido ahora es muy pequeña, por lo que se puede
dar por terminado el proceso de ajuste y las propiedades del
acuífero serán:

TD = 0,4326 m2/min (promedio)

TT = 0,1572 m2/min (promedio)

E = 2,386.10-4 (para el punto 6)

B=1697,9 m (para el punto 6)

c' = 4617,1 días (para el punto 6)

7.- DETERMINACION DE LA ECUACION CARACTERISTICA DE UN POZO
DE BOMBEO

Ha sido costumbre hasta el momento expresar la
ecuación característica de los pozos de bombeo por
expresiones de la forma propuesta por Rorabaugh
(10), o sea:

SW = BQ + Cqy (5.33)

que puede reducirse a la que había propuesto
anteriormente Jacob
(3) haciendo y=2, es decir que:

SW = BQ + CQ2 (5.34)

Ambas expresiones parten del supuesto teórico de
que BQ representa el abatimiento que se produciría en el
pozo debido a la resistencia del acuífero para condiciones
de flujo lineal sin tener en cuenta la estructura del
pozo y que CQy (ó CQ2) representa las pérdidas de
carga debidas a los demás factores.

A pesar de que tanto la formulación de Jacob como
la de Rorabough suponen inicialmente la variación con el
tiempo del coeficiente B, en la práctica lo que se
determina es el valor de dicho coeficiente para condiciones de
equilibrio, lo que limita indiscutiblemente el uso de la
ecuación.

Tal como se ha visto en el epígrafo 1.6 al
analizar la estructura del pozo, las componentes del abatimiento
no responden en realidad a este sencillo esquema y teniendo en
cuenta además el hecho de que el flujo en el
acuífero puede ser no lineal, Pérez Franco
(7) ha propuesto una nueva ecuación
característica para el pozo de bombeo que ya se ha
presentado como ecuación 3.8, o sea:

Esta ecuación tiene la ventaja de que permite
predecir el abatimiento para cualquier tiempo a partir del inicio
del bombeo y que tiene en cuenta las condiciones más
generales de flujo y de variaciones en las condiciones
físicas alrededor del pozo y que no se necesita llegar a
la estabilización del pozo para determinarla.

La ecuación característica del pozo de
bombeo puede determinarse a partir de dos ensayos a caudal
constante con caudales diferentes o de un ensayo con abatimiento
escalonado con al menos tres escalones.

7.1.- DETERMINACION DE LOS COEFICIENTES DE
LA ECUACION CARACTERISTICA A PARTIR DE ENSAYOS A CAUDAL
CONSTANTE

Como se ha señalado anteriormente, para
determinar los coeficientes de la ecuación
característica a partir de ensayos a caudal constante, es
necesario haber realizado al menos dos pruebas con caudales
diferentes.

El cálculo de TD puede hacerse aplicando la
ecuación 3.8 a dos tiempos diferentes, tc y tB (tc >tB)
para un mismo caudal, de donde resulta:

Como se sabe, la ecuación 5.38 representa una
línea recta en un acuífero semilogarítmico
de tiempo-abatimiento y el valor de TD podrá
también calcularse gráficamente por el
procedimiento acostumbrado.

Una vez calculado TD, para determinar los coeficientes
KLW y DW se aplicará la ecuación 3.8 a un mismo
tiempo tA a dos caudales diferentes, Q1 y Q2 de donde
resulta:

En las ecuaciones 5.39 y 5.40 se conocen SW1, SW2, tA,
TD, Q1, y Q2, por lo que será posible calcular KLW y DW
simultáneamente de ambas ecuaciones.

7.2.- DETERMINACION DE LOS COEFICIENTES DE
LA ECUACION CARACTERISTICA A PARTIR DE ENSAYOS CON ABATIMIENTO
ESCALONADO

Pérez Franco (8) ha demostrado que el abatimiento
en un pozo de bombeo en el escalón N durante un ensayo con
abatimiento escalonado puede expresarse como:

Como en esta ecuación aparecen todos los
elementos que permiten expresar debidamente la ecuación
característica, a partir de ella con los datos de
abatimiento escalonado se calcularán TD, KLW y
DW.

Para calcular TD se aplica la ecuación 5.41 a los
resultados obtenidos en el ensayo,
para dos tiempos diferentes, tA y tB (tA > tB) en el
escalón N. De modo que resultará:

de la cual puede deducirse TD

Los valores de DW y KLW conocida TD, pueden determinarse
aplicando la ecuación 5.41 a tiempos seleccionados en dos
escalones consecutivos, obteniéndose de ese modo, dos
ecuaciones que en conjunto permitirán calcular ambos
coeficientes, quedando así definidos los tres
parámetros necesarios para expresar la ecuación
característica del pozo.

Conclusiones

• La aplicación de metodologías acordes
  en la evaluación de yacimientos de agua
  subterránea, permite establecer los parámetros
  hidrogeológicos del acuífero, establecer las
  condiciones del entorno, evaluar la potencialidad del
  reservorio, predecir el comportamiento del agua
  subterránea ante una demanda determinada y sobre todo
  determinar la ubicación de futuras obras similares a
  la existente (dren subsuperficial) en un radio tal que no
  existan interferencias

• Las formaciones geológicas en que se acumula
  el agua subterránea y que son capaces de cederla
  reciben el nombre de acuíferos. Los acuíferos
  sirven como conductos de transmisión y como
  depósitos de almacenamiento

• Los acuicludos o acuicierres (del latín
  claudere = cerrar) son formaciones geológicas
  impermeables que contienen agua, pero que no la transmiten,
  haciendo de este modo imposible su
  explotación

• Los acuíferos formados por depósitos
  no consolidados, están constituidos por materiales
  sueltos, fundamentalmente, arenas, gravas o mezclas de ambas
  de origen geológico muy diverso.

Bibliografía

• García, R. F., Baudino G. y Fuertes, A.,
  1993. Prospección Geoeléctrica en la Zona
  Vertientes del río Wierna. Dpto. La caldera. Provincia
  de Salta. Convenio UNSa – DGOS.

• García, R. F., Moya Ruiz, F., Fuertes, A. y
  Baudio G., 1995. Dren Horizontal en el tramo inferior del
  río Wierna. Dpto. La caldera. Provincia de Salta.
  Convenio Dirección General de Obras Sanitarias-
  Universidad Nacional de Salta.

• Krusemann, G. P. & N.A. deRidder, 1994. Analysis
  and Evaluation of Pumping Test Data. International Institute
  for Land Reclamation and Improvement. Wageningen.

• 
  http://books.google.com.pe/books?id=D3V5OKPZNzwC&pg=PA146&lpg=PA146&dq=ensayos+de+inyeccion+y+recuperacio…

Autor:

Watanabe Cabrera, Jorge
A.

Chávarri Cueva,
Melissa

Tafur Terán, Alan
A.

Pérez Castañeda, Alan
R.

Fernández Julca, Javier E.

Docente: Ing. Wilver Morales
Céspedes

Cajamarca, 11 de Agosto del 2009