Boletín de Ingeniería Estructural (página 2)

Partes: 1, 2

Carga y
presiones

Las tuberías de concreto
pretensados del cilindro se diseñan para las ambas
cantidades y presiones combinadas de trabajo, que
se sostienen por períodos largos, y el funcionamiento
combinado más las cargas y las presiones transitorias, que
no se sostienen por solo un período a corto plazo. Las
cantidades de trabajo incluyen el peso de la tubería, el
Wp, el peso fluido dentro de la tubería, Wf, y la carga
externa, nosotros, que es la suma de la carga de la tierra y de
la carga y de la sobrecarga. Las cargas transitorias incluyen la
carga viva de la carretera de la corto-duración, la carga
viva del ferrocarril, la carga viva del avión, y la carga
viva de la construcción, cualquiera es aplicable, con
factores apropiados del impacto.

La presión de
funcionamiento interna es el resultado del gradiente
hidráulico o de la cabeza estática,
mientras que la presión transitoria es el resultado de las
oleadas de la tubería que son causadas por los cambios
rápidos en la velocidad del
flujo.

Además, la tubería se puede sujetar a una
presión de la prueba en práctica que pueda estar
superior a la presión de funcionamiento, aplicada con las
cantidades de trabajo. La prueba en práctica y la
condición se sostiene por un período que sea mucho
más largo que la presión transitoria a corto plazo,
pero es mucho más corta que la presión de
funcionamiento a largo plazo sostenida.

Las distribuciones de la carga externa y de los pesos de
la tubería y del líquido dependen de la ayuda del
suelo
proporcionada a la tubería instalada. Estas distribuciones
se pueden obtener de las teorías
reconocidas dadas por Olander (1960) y París (1921). El
ángulo del lecho será seleccionado basó en
el diseño
de la instalación del tubería-suelo.

Momentos y
empujes

Los empujes son invertidos, la corona, y el springline
que resulta de la pretensión se dan cerca de:

No = 0.5bDyPo
…………………………………………………………..
(1)

Donde Po= la presión de la descompresión
que releva la pretensión final en la base. Los empujes y
los momentos en una tubería concreta pretensada,
resultando de la presión, de cargas externas (tierra,
sobrecarga, transeúnte, y cargas de la
construcción), y de los pesos de tubería y de
líquido, se computan de

Los coeficientes del momento y del empuje se obtienen de
la distribución asumida de la presión
de la tierra seleccionada para la instalación del
diseño que actúa en una tubería de la
sección representativa uniforme.

Cuando el momento M1 dado por Eq. 2 es mayor que la
capacidad del momento en el invertido, M1cap, los momentos en el
invertido y el springline, M1 y M2, obtenido usando Eqs. 2 y 3,
serán redistribuidos según lo descrito en esta
sección. M1cap para una tubería del encaje-cilindro
es la capacidad invertida del momento que corresponde a la
tensión de acero del
cilindro que alcanza un valor
límite y se computa según el procedimiento del
apéndice III. M1cap para una tubería del
alinear-cilindro es la capacidad invertida del momento que
corresponde al límite compresivo de capa de la
tensión del alcance de la tensión después de
agrietarse de la base bajo al cilindro. Para las cargas
superiores a la carga limitadora que los procedimientos
M1cap en el invertido, el momento redistribuido en el springline,
M2r son

Donde M1 y los M2 son dados por Eqs. 2 y 3.
Verificación de la exactitud de Eq. 6 se da más
adelante, en la sección titulada justificación de
la fórmula de la redistribución del
momento.

Capacidades del
momento para los empujes especificados

Para cada criterio del estado
límite, la capacidad del momento de la sección
representativa de la tubería sujetada a un empuje
especificado resultando de la presión interna y las cargas
y los pesos externos de la tubería y del líquido,
pueden ser computados si se asume que la distribución de
la tensión es linear con el grueso de la tubería
(es decir, una sección representativa inicialmente plana
sigue siendo plana después de la deformación). Para
la simplicidad del cómputo, las relaciones constitutivas
para el concreto y el mortero se asumen para ser trilinear,
según las indicaciones de la figura 1, representando los
tres estados distintos para el concreto y el mortero, a saber
estado virginal, estado tensión-ablandamiento, y estado de
grietas. Para el concreto virginal, la relación del
stress-tension es
linear en la compresión y en la tensión hasta la
tensión extensible máxima de f1 para el concreto de
la base y de f1m para el mortero de capa. La cuesta en la
relación linear del stress-tension es
igual a la EC para el concreto y el Em para el mortero. El
diagrama del
stress-tension en el estado
tensión-ablandamiento tiene una cuesta negativa de EC/10
para el concreto y Em/7 para el mortero.

Figura. Relaciones del Stress-Strain para
el concreto y el mortero en la tensión y la
compresión: (a) Asumido para la base del mortero, y (b)
asumir para el mortero de la capa.

En este estado, el concreto y el mortero tienen cierta
capacidad para apoyar la carga para las tensiones menos que la
última capacidad de la tensión del concreto y del
mortero, e=11e y el em = 8em, respectivamente. Para las tensiones
que exceden las últimas capacidades de la tensión,
el concreto y el mortero se asumen de tener grietas y no poder apoyar
la tensión extensible.

El cilindro de acero es elástico para las
tensiones hasta su mínimo especificó linear la
fuerza
extensible de la producción de 33.000 psi (228 MPa) con un
módulo de la elasticidad de
30.000.000 psi (207.000 MPa), y es completamente plástico
después de eso. El diagrama del stress-strain para
pretensar el alambre se compone de una pieza linear, para las
tensiones más bajo que el límite elástico
del alambre feg=0.75 s, y de una pieza no lineal, para las
tensiones más allá del fsg. El módulo de la
elasticidad de la parte linear es igual a 28.000.000 PSI (193.
000 MPa). La parte no lineal del diagrama del stress-strain se da
cerca

La producción del alambre de pretensión se
define mientras que el punto en la relación del
stress-strain en la cual la tensión es igual a 0.85 fsu, y
la tensión igual a 0.9288 fsu/E.

Este punto corresponde al 0.2% tensiones compensadas
para el alambre virginal.

El procedimiento general para computar la capacidad del
momento de una sección representativa de la tubería
para un criterio del estado del límite es lo
siguiente:

Identifique el criterio de la tensión o de la
tensión del estado límite bajo
consideración. Por ejemplo, si se busca la capacidad del
momento de imposibilitar el inicio de agrietarse visible de la
base en el invertido o de la corona de la tubería, la
condición limitadora de la tensión extensible de
la base máxima debe ser igual a su tensión de
producción, fs. Puesto que hay tensiones residuales
resultando de la pretensión, para computar los cambios
en la tensión, un estado de la referencia que es el
estado del concreto descomprimido de la base que se selecciona.
Los cambios de tensiones en el cilindro de pretensión
del alambre y del acero a este estado de la referencia en el
alambre rinden y son
Donde e= la tensión en la producción
del alambre; y el e=f/e y el rcr=fcr/EC son las tensiones que
corresponden a la pretensión del alambre y en concreto
de la base, respectivamente.
Construya la tensión que resulta y tensione
las distribuciones para cada criterio del estado del
límite. Las relaciones para la tensión en
diversas localizaciones en la sección representativa se
pueden derivar y se basaron en la geometría de la sección
representativa. Las relaciones para las tensiones en estas
localizaciones se pueden obtener de las relaciones del
stress-strain de los materiales
constitutivos. Puesto que la localización exacta del eje
neutral no se conoce a este punto, todas las expresiones ya
mencionadas serán funciones de la
localización neutral del eje.
Compute la localización del eje neutral usando
la ecuación del equilibrio
de la fuerza, analíticamente substituyendo las
expresiones para las tensiones en la ecuación del
equilibrio de la fuerza y solucionando la ecuación no
lineal que resulta, o iterativo primero seleccionando una
localización neutral de ensayo del
eje, evaluando las tensiones, comprobando equilibrio, y en
seguida revisando la localización neutral del ensayo del
eje.
Compute la capacidad del momento que corresponde a
cada criterio del límite-estado, usando la
localización neutral computada del eje y la
distribución de la tensión sobre la
sección representativa.

Las tablas 1 y 2 presentan una lista de todos los
estados del límite del diseño considerados, y el
límite de la tensión o el límite de la
tensión que corresponde a cada uno. La presión
máxima permitida, Pk, la presión de la
explosión, Pb, y la tensión radial máxima
entre la base y el cilindro del acero en el invertido y la corona
internos de la tubería del encaje-cilindro, o, usada en
las tablas 1 y 2 definida como sigue:

Y es el máximo de:

Como v2 = EC/e/- 1 se extiende a partir de la 0.5 a 10,
o del valor que produce la capacidad invertida del momento que se
agrieta.

Después de los pasos de cómputo generales
ya mencionados y de los procedimientos presentados en los
apéndices I-IV para computar distribuciones de la
tensión y de la tensión en la sección
representativa de la tubería, las capacidades del momento
que corresponden a todos los estados de la utilidad y del
límite elástico y al estado del límite en
fuerza de la producción del alambre que se computan. El
cómputo de la capacidad del momento que corresponde a la
fuerza compresiva del concreto de la base en el springline es
realizado usando un acercamiento del bloque de whitney y una
última tensión compresiva en la fibra interna de la
base de 0.003. El cómputo se realiza iterativo cuando la
tensión calculada del alambre excede el fsg.
Semejantemente, el cómputo de la capacidad del momento en
el invertido para una tubería linear del cilindro, Micap,
se realiza basada en la última fuerza de la capa en la
compresión usando un bloque de whitney y un límite
compresivo de la tensión de 0.003 en la fibra externa de
la capa. Puesto que ambos estos procedimientos son directos, los
detalles se omiten por brevedad.

En la aplicación de las ecuaciones del
momento para computar las capacidades del momento, la distancia
radial de la superficie interior de la tubería a la
línea de la acción
del empuje de la pretensión, No, son

Factores de
seguridad

Los factores de seguridad para
diversas cargas y las presiones que actúan en la
tubería bajo diversas condiciones se presentan en la tabla
3 para las tuberías del encaje-cilindro y en la tabla 4
para las tuberías en línea de cilindro. Estos
factores de seguridad incorporan en el diseño los efectos
de la variabilidad de las características materiales y de
la geometría
de la tubería.

Para los estados límite de la utilidad, el factor
de seguridad es básicamente 1.0 para trabajar y trabajar
más las condiciones transitorias, porque exceder estos
límites
no da lugar a la falla de la tubería. Para el control de la
tensión radial que puede causar la separación local
de la base interna del cilindro de acero y quitar la base con
grietas en el invertido y en la corona, un factor de seguridad de
1.25 se impone además para la carga externa ante la
tubería en las condiciones de trabajo.

Los estados del límite elástico son
también estados del límite de la utilidad, y pues
tales ellos no exigen factores de seguridad superior a 1.0. Para
el aseguramiento creciente que el estado de la tensión
será mantenido, los factores de seguridad para los estados
del límite elástico soncomputados, basados en los
efectos de la variabilidad de materiales y de la
fabricación, para asegurar una probabilidad de
99.9% que los límites elásticos no serán
excedidos bajo el diseño en trabaja más las
condiciones transitorias. Los valores
del factor de seguridad para el límite elástico del
alambre y el límite de la tensión del cilindro del
acero se derivan de los resultados de los análisis de Monte Carlo de las
tuberías encajadas y lineares del cilindro con diversos
niveles de pretensión. Las características estadísticas de las capacidades del momento
que corresponden al límite elástico del alambre y
al límite de la tensión del cilindro del acero se
computan, asumiendo una distribución gaussian para todas
las variedades de material y características
geométricas y geométricas de la tubería. Las
capacidades del momento y de la carga que corresponden al
límite elástico del alambre y al límite de
acero de la tensión del cilindro se demuestran
también de tener una distribución
gaussian.

Las cargas que corresponden a las probabilidades del
99.9% que tensionaban el límite del cilindro de acero no
será excedida es siempre mas grande que la carga normal;
entonces, un factor de seguridad de 1.0 que es usado por el
estado de limite.

Los factores de seguridad para los estados del
límite de la fuerza son seleccionados en base a en la
práctica actual para las estructuras
similares. Para el límite de la fuerza de la
producción del alambre, un factor de seguridad de 1.3 se
utiliza para la tubería del encaje-cilindro y 1.4 para
la tubería del linear-cilíndrica. El factor de
seguridad más alto para la tubería del
linear-cilíndrica es conforme a la diferencia en los
factores de seguridad calculados por el análisis de
Monte Carlo para el límite elástico del alambre
de la tubería encajada y alineada del cilindro. Para la
última fuerza compresiva de la base, un factor de
seguridad de 1.6 es usado para las cargas de trabajo y el peso
de la tubería, y un factor de seguridad de 2.0 se
utiliza para las cargas transitorias. Bajo las condiciones de
la prueba de campo, los factores de seguridad para la utilidad
y el estado del límite elástico del alambre
aumenta en un 10%, debido a la duración más larga
de la presión de la prueba en práctica
concerniente a la condición transitoria.

Diagramas
combinados de la carga y de la presión

El método
de diseño del límite-estado se ha codificado con
un programa de
computadora
para el análisis y el diseño de la tubería
de concreto pretensado del cilindro. Cuando es utilizado para
el análisis el programa computa las capacidades del
momento para los varios criterios del límite y genera
tres diversos diagramas: (1)
Capacidad del momento, M1, contra empuje, N1, debido a las
cargas externas en el springline de la tubería; (2)
capacidad del momento, M2, contra empuje, N2, debido a las
cargas externas en el springline de la tubería y (3)
carga externa, nosotros contra la presión, P, que
incluye todas las líneas del límite.

Figura 2 muestra un W
e-contra-p diagrama para una tubería típica del
encaje-cilindro del diámetro de 72 pulg.
(1.829-milímetro). Las líneas del límite
en este diagrama representan los lugares geométricos de
la carga externa y de las combinaciones internas de la
presión que producen el inicio del criterio del
límite-estado bajo consideración. Las capacidades
del momento son traducidas en una carga de tierra externa
equivalente por Eqs, 2, 3, y 6, cualquiera es aplicable, y los
coeficientes del momento y del empuje que corresponden a las
condiciones del lecho de la tubería, obtenidas del
Olander, de París, o de otras distribuciones de carga
especificadas. Las líneas del sobre para los estados
descompuestos en factores del límite para trabajar y
trabajar más condiciones transitorias también se
incluyen. Los puntos en estas líneas del sobre
representan la carga externa y las combinaciones internas de la
presión en las cuales, con factores de seguridad
apropiados, por lo menos un estado del límite del
diseño se alcanza bajo funcionamiento más la
condición transitoria. Cuando es utilizado para el
diseño, el programa determinará la cantidad
requerida de pretensión el alambre para las secciones
representativas dadas, características materiales, y
cargas combinadas.

Justificación de la fórmula de la
redistribución del momento

Mientras que la tubería bajo presión del
líquido interna esta sujeta a aumentar cargas externas,
el momento de flexión alrededor de la tubería
aumenta generalmente.

Figura 2 se combina la carga y la
presión para 72 en el diámetro, tubería
del encaje-cilindro de 150 psi (1psi = el mpa 6.895; 1kip/pie =
kn 14.6/m)

Con el momento en incremento del lecho alrededor de la
tubería, cambios en las rigidez de flexión.
Varios factores dan lugar al cambio del
estado tenso en una sección mientras que las cargas
externas y el momento que resulta aumentan. Primero, esta el
ablandamiento extensible del concreto y del mortero durante
micro grietas, y las grietas subsiguientes pues se exceden de
las últimas tensiones extensibles. En segundo lugar, la
compresión excesiva da lugar a la no linealidad del
stress-tension y reduce el estado de tension, en última
instancia, el choque del concreto afecta el estado de tension
perceptible. Tercero, esta el cedimiento del cilindro de acero
en la corona y el invertido. Cada uno de estos factores puede
conducir a una variación significativa de la rigidez de
flexión alrededor de la tubería, y del resultado
en la redistribución del momento. Aunque la
redistribución del momento puede ocurrir antes del
inicio de la capa visible que muestra grietas, cuando las
grietas invertidas precede la formación de la primera
grieta de la capa visible, no gobierna la utilidad, porque la
utilidad es gobernada por el inicio de la primera grieta
visible de la base.

Para verificar la exactitud de la fórmula de
redistribución dado aquí para calcular la carga
externa que corresponde a la tensión elástica
limite y rinda la fuerza del alambre pretensado, los estados
del límite que las cargas computadas aquí usando
el procedimiento simplificado de la redistribución del
momento se comparan a ésas obtenidas usando el
método desarrollado por Zarghmee y el fok (1989),
basados en un modelo de
varias capas de una pared de la tubería que explican el
cambio del estado de rigidez de la tubería con la carga
alrededor de la tubería y para la redistribución
del momento que resulta exactamente; los resultados obtenidos
usando este método se refieren como la solución
exacta.

La tubería del encaje-cilindro de
diámetro de A60-pulgadas (1.524-milímetro), (E
60-200) y una tubería de 24-pulgadas
(610-milímetro) con un diámetro
linear-cilíndrico de la tubería (L 24 – 200)
fueron analizadas usando los procedimientos simplificados, Eq.
6, y la solución exacta de Zarghamee y Fok (1989). Las
cargas computadas por el método exacto corresponde a la
tensión del alambre alcanzando el limite de
tensión elástico, f sg, la fuerza fsy, y la
fuerza del cilindro de acero, fyy, a una presión interna
de 250 psi (1.72 MPa) para la tubería de
encaje-cilíndrica E 60-200 y a la tensión
elástica del alambre, Fsg, a una presión interna
de 100 psi (0.69 MPa) y 250 psi (1.72 Mpa) para L 24-200 son
mostrados en la Tabla 5.

La solución exacta de la tubería encajada
del ejemplo del cilindro demuestra que después de rendir
del cilindro en la corona o el inverso de la tubería, el
incremento de la rigidez de flexión se reduce a cero y el
momento alcanza un valor límite. Esta comparación
se muestra en la tabla 5 para la tubería del
encaje-cilíndrica indica que las cargas del límite
calculadas de los procedimientos simplificado y exactos
están en un acuerdo excelente, la formula de la
redistribución simplificada usada para calcular las cargas
que corresponden a los estados del límite elásticos
y al límite de la fuerza de la producción del
alambre son de hecho exactas para el diseño de la
tubería del encaje-cilíndrica.

El uso de la fórmula simplificado de la
redistribución para calcular la última capacidad de
la carga de la tubería del encaje-cilíndrico se
verifica con la comparación de las cargas calculadas a los
resultados de la prueba de la carga del cojinete de nueve
tres-bordes. La comparación demuestra el acuerdo
excelente; los resultados de la prueba exceden las cargas
computadas basado en el límite de la tensión del
cilindro al inverso o la corona y la fuerza compresiva de la base
en el springline por un promedio de 2.9% y el coeficiente de
variación es 7.5%.

La solución exacta de la tubería
lineal-cilíndrica muestra que después de las
grietas de la base al inverso o la corona y en las cargas
externas bien bajo la carga del límite elástico del
alambre, el momento invertido o de la corona alcanza un valor
límite y el incremento de la rigidez de flexión se
reduce a cero. La carga que corresponde al límite de la
fuerza de la producción del alambre no se puede computar
por el método exacto, porque la tubería falla en la
compresión antes de que los alcances de la tensión
del alambre rindan. Las cargas externas que corresponden a la
tensión del límite elástico del alambre, del
fsg, cuando la presión es 250 PSI (Mpa 1.72), computados
del método exacto y

Tabla 5. Comparación del limite de cargas
(kip/ft) obtenidos por el método exacto y por la formula
simplificada de predistribución.

La fórmula simplificada de la
redistribución que concuerda bien. La carga computada de
la solución exacta es cerca del 20% menos que la carga
computada del fórmula simplificado, pero la medida de la
diferencia en términos de cargas combinadas es radialmente
solo el 8% y se espera que disminuya como el diámetro de
la tubería sea agrande.
Por lo tanto, la fórmula de la redistribución dado
aquí para el alambre elástico y los estados del
límite de la producción son válidos; el
momento redistribuye el inverso al springline una vez que la
capacidad del momento del inverso o la corona se alcance. Los
resultados obtenidos de la solución exacta concuerdan bien
con el procedimiento simplificado presentado adjunto.

Observaciones que
concluyen

Un nuevo método para el diseño de la
tubería de concreto pretensado del cilindro basada en
ciertos estados del límite del diseño se han
presentado en este papel y el papel que se adjunta. El
método se basa en un análisis racional del comportamiento
estructural de la tubería, y utiliza los modelos
realistas para el comportamiento de los materiales constitutivos
en el estado de la utilidad, incluyendo la tensión que
ablanda para el concreto y el mortero. Las pruebas
combinadas de la carga, conducidas para proporcionar la
verificación experimental del método, y divulgadas
en el papel que se adjunta, han probado la validez del
método del diseño siguiente. La
redistribución del momento, ocurriendo al inverso de una
tubería al springline, se explica de una manera
simplificada pero exacta. Un programa de computadora para el
análisis y el diseño de la tubería que usa
el nuevo método se han desarrollado. El programa puede
generar diagramas combinados de la carga de momentos contra
empujes o cargas externas contra presiones internas. Estos
diagramas demuestran la línea del límite del
diseño que corresponde a cada estado del límite del
diseño y al sobre de las presiones combinadas admisibles
del anuncio de las cargas de cálculo
para los factores de seguridad y la presión especificada
de la oleada. El programa también se puede utilizar para
la verificación del diseño y comprobación de
este.

Límite de Apéndice I. M1-Momento para
la base especificada y los límites extensibles de capa de
la tensión y para el límite de la compresión
de la base

Vea la Fig. 3. En las ecuaciones siguientes, la
tensión está a la izquierda y las tensiones
están en la derecha:

Fig.3 La distribución del stress
y strain para la computación de M1-el momento limite para
el límite específico de la presión
flexible de la base

Logaritmo computado

Para la condicion de trabajo set v2=0.5. Para el trabajo
mas las condiciones transeúntes, determinar v2 (0.5 v2
10) que produce el máximo M1- el momento del limite.
Esto se realiza por el primer setting v2=0.5 y computando lo
correspondiente M1 el momento limite, y después el
incremento de v2 por el 0.5 incrementos y computando lo
correspondiente M1-el limite del momento hasta el máximo
es alcanzado.

Apéndice II M2 Limite del momento para la base
específica y los límites flexibles de la capa y
para el límite de la compresión de la
base.

Ver Figura 4. En las siguientes ecuaciones, los
filtros están a la izquierda y la tensión a la
derecha:

Fig4. Filtros y tensión la
distribución para el cómputo del límite del
momento del M2- para la base especificada y los límites
extensibles de capa de la tensión y para el límite
de la compresión de la base

Algoritmo del cómputo

Para el funcionamiento y el trabajo más
condiciones transitorias, la tensión extensible en las
fibras de la base y de la capa del lado de la salida y la
tensión compresiva en la fibra interior de la base deben
ser limitadas. Para las condiciones de trabajo, fije v2 el
– 0.5; para el funcionamiento más la
condición transitoria, el sistema 10. Para
cada valor de v2, calcula el k1 que satisface el equilibrio de la
fuerza (Eq. 46). Usar v2 y el k1, revisar si la tensión de
capa y los límites de la tensión compresiva de la
base del interior están satisfechos. Si no, modifique v2 y
repítalo.

Apéndice III. M1- momento para la
tensión del límite elástico en el cilindro
de acero, tubería encajada del cilindro.

Vea la Fig. 5. en las ecuaciones siguientes,
la tensión está a la izquierda y las tensiones
están en la derecha.

Fig. 5. Tensión. Y
distribución de la tensión para el cómputo
de M, – momento para la tensión del límite
elástico en el cilindro de acero para la tubería
encajada del cilindro.

Para el `de Nk del – N1 el límite del
momento de M1- que corresponde al límite elástico
en un cilindro de acero es computado por la interpolación
linear entre el `calculado de Nk del al del límite del
momento de M1- y el momento cero que corresponden al empuje axial
Nyy que causa el cedimiento del cilindro de acero sin carga
externa.

Algoritmo del cómputo

Usar la fuerza de la producción del cilindro, del
Fyy de acero, y para el inicio de la tensión del cilindro,
computa el incremento de la tensión en el cilindro,
, usando Eqs. 60
y 61. Cálculo k, y momento de M1- usando el procedimiento
general.

Apéndice IV. Límite del momento del.
M2- para la tensión del límite elástico y
para la fuerza de la producción del
alambre.

Vea la Fig. 6. en las ecuaciones siguientes, la
tensión está a la izquierda y las tensiones
están en la derecha:

Fig. 6. Tensión del. Y
distribución de la tensión para el cómputo
del límite del momento del M2- para la tensión del
límite elástico y para la fuerza de la
producción del alambre.

Para el `de Nk del – del N2, el límite del
momento del M2- que corresponde a la tensión del
límite elástico en la capa pasada de la
pretensión es computado por la interpolación linear
entre el límite calculado del momento del M2- en Nsg que
cause la tensión del límite elástico en la
capa del ls de pretensar el alambre sin carga externa.

Para el N`2 el límite del momento del
M2- que corresponde a la fuerza de la producción del
alambre de pretensión es computado por la
interpolación linear entre el límite calculado del
momento del M2- en N “k y el momento cero que corresponde al
empuje axial en el springline Nsy que causen el rendimiento del
alambre de pretensión sin carga externa.

Algoritmo del cómputo

Con el límite elástico de la
tensión del alambre Fsg, y la fuerza de la
producción del alambre Fsy, compute el incremento de la
tensión en el alambre concerniente al estado
descomprimido de la base, , usando Eq. 96. después del procedimiento
general, calculan el `2 de k que satisface la ecuación
del equilibrio de la fuerza (Eq. 98).